محاسبه جریان خطای زمین یا ارت فالت

روش های تعیین سطح جریان خطای زمین

جریان ناشی از خطای فاز به زمین یا جریان خطای زمین در سیستم های زمین شده ی TN به اندازه ی کافی زیاد بوده و می تواند باعث عملکرد سیستم های حفاظتی اضافه جریان شود. منظور از سیستم های حفاظتی اضافه جریان همان فیوزها و بریکرهای معمولی است. در اغلب شرایط امپدانس منبع و امپدانس کل سیستم تغذیه از امپدانس مدارهای داخل تاسیسات کمتر است. با توجه به اختلاف زیاد امپدانس سیستم تغذیه در مقایسه با مدارهای داخلی می توان گفت که هرگونه محدودیت در مقدار جریان خطای زمین توسط هادی های داخل تاسیسات ایجاد می شود. به عنوان مثال هادی های انعطاف پذیر و بلند لوازم الکتریکی را در نظر بگیرید. این هادی باعث افزایش امپدانس حلقه خطا شده که به صورت مستقیم روی مقدار جریان خطا تاثیر گذار است. همانطور که می دانید افزایش امپدانس مسیر خطا باعث کاهش جریان و در نتیجه عدم عملکرد صحیح سیستم های حفاظتی خواهد شد.

طبق جدول زیر، استاندارد IEC حداکثر زمان قطع مدار هنگام رخ دادن خطا در سیستم های زمین شده ی TN را به مقدار ولتاژ نامی آن مرتبط کرده است.

جدول1: حداکثر زمان جداسازی از منبع تغذیه در سیستم TN برای مدارهای نهایی با جریان نامی تا 63 آمپر با یک یا چند پریز و مدارهای 32 آمپر جهت تغذیه ی مصرف کننده های نصب ثابت

T (s)	Uo (VAC)
0.8	50 < Uo ≤ 120
0.4	120 < Uo ≤ 230
0.2	230 < Uo ≤ 400
0.1	Uo > 400

دلیل اصلی رابطه های ذکر شده این است که در سیستم TN، باید جریان خطای زیادی ایجاد شود تا ولتاژ یک بخش فلزی در دسترس به 50 ولت یا بیشتر افزایش پیدا کند. بالا بودن جریان خطا باعث رخ دادن یکی از احتمال های زیر خواهد شد:

• مسیر خطا عملا به صورت آنی سوخته و قطع می شود.
• سیم ها جوش خورده و یک مسیر سخت برای عبور جریان خطا ایجاد می کند. عبور جریان خطای زیاد در این لحظه باعث عملکرد سیستم های حفاظتی اضافه جریان خواهد شد.

جهت اطمینان از عملکرد صحیح تجهیزات حفاظتی اضافه جریان در گزینه ی دوم، باید یک ارزیابی دقیق و منطقی در خصوص سطوح جریان خطای زمین انجام شود. این ارزیابی در مرحله ی طراحی تاسیسات الکتریکی انجام شده و بسیار مهم است. یک آنالیز بسیار دقیق مستلزم استفاده از تکنیک مولفه توالی فاز به ترتیب و برای هر مدار است. این روش ساده است ولی مقدار محاسبات مورد نیاز آن بسیار زیاد بوده و قابل توجیه نیست.

از طرفی تعیین امپدانس های توالی صفر با هر درجه ای از دقت در تاسیسات فشار ضعیف با ابعاد متوسط بسیار دشوار است. برای رفع مشکلات فوق، سایر روش های ساده تر با دقت کافی ترجیح داده می شوند. سه روش عملی برای محاسبه ی جریان خطا عبارتنداز:

• روش امپدانس بر اساس جمع تمام امپدانس های حلقه ی خطا برای هر مدار انجام می شود. در این روش فقط امپدانس مولفه ی مثبت در نظر گرفته می شود.
• روش ترکیب میزان جریان اتصال کوتاه در انتهای یک حلقه یا لوپ را تخمین می زند. برای استفاده از این روش باید سطح جریان اتصال کوتاه ابتدای حلقه مشخص باشد.
• روش قرار دادی یا مرسوم با استفاده از جداول و با سرعت بالا، حداقل سطوح جریان خطای فاز به زمین را محاسبه می کند.

روش های فوق فقط برای مواردی قابل اعتماد هستند که کابل های تشکیل دهنده ی حلقه ی خطا در نزدیکی یا مجاورت یکدیگر بوده و با مواد فرومغناطیسی از یکدیگر جدا نشده باشند.

روش امپدانس

در این روش امپدانس توالی مثبت آیتم های موجود در مدار حلقه ی خطای زمین با یکدیگر جمع می شود. موارد موجود در حلقه ی خطای زمین شامل کابل، سیم، هادی اتصال زمین، ترانسفورماتور و غیره بوده که افزایش آن ها باعث کاهش جریان خطای زمین خواهد شد. جریان خطای زمین در این روش با استفاده از فرمول زیر محاسبه می شود:

\[I=\frac{U_0}{\sqrt{{(\mathrm{\Sigma }R)}^2+{(\mathrm{\Sigma }X)}^2}}\]

آیتم های فرمول فوق عبارتنداز:

• \(U_0\) ولتاژ نامی سیستم به صورت فاز به نول
• \({(\mathrm{\Sigma }R)}^2\) جمع تمام مقاومت های موجود در حلقه به توان 2 در مرحله ی طراحی پروژه
• \({(\mathrm{\Sigma }X)}^2\) جمع راکتانس سلفی موجود در حلقه با توان 2

استفاده از روش امپدانس برای محاسبه ی جریان خطا همیشه آسان نیست. در این مدل باید تمام مقادیر پارامترها و ویژگی های آیتم های موجود در حلقه ی خطا مشخص باشد. در بسیاری از موارد یک راهنمای ملی می تواند مقادیر معمول برای اهداف مشخص را به صورت تخمینی ارائه کند.

روش ترکیب

با استفاده از روش ترکیب می توان جریان اتصال کوتاه انتهای حلقه را بر اساس جریان اتصال کوتاه ابتدای حلقه تعیین کرد. مقدار تقریبی جریان اتصال کوتاه از طربق فرمول زیر محاسبه خواهد شد:

\[I_{SC}=\frac{I\times U_0}{U_0+Z_S\times I}\]

آیتم های فرمول فوق عبارتنداز:

• \(I_{SC}\) جریان اتصال کوتاه انتهای حلقه
• \(I\) جریان اتصال کوتاه بالادست
• \(U_0\) ولتاژ نامی فاز سیستم
• \(Z_S\) امپدانس حلقه

روش مرسوم

روش روتین یا مرسوم به اندازه ای دقیق است که از آن برای تعیین حداکثر طول کابل استفاده می شود. محاسبه ی جریان اتصال کوتاه بر این فرض استوار است که ولتاژ فاز با نول در بالادست مدار مورد نظر حدود 80 درصد یا بیشتر باقی می ماند. منظور از بالادست مدار نقطه ای است که در آن سیستم حفاظتی مانند فیوز یا بریکر نصب شده است. مقدار 80 درصد به همراه امپدانس مدار برای محاسبه ی جریان اتصال کوتاه استفاده خواهد شد. ضریب فوق شامل تمام افت ولتاژ بالادست نقطه ی مورد نظر است.

در کابل های معمولی فشار ضعیف، هادی های هر سه فاز یک مدار 4 سیمه در مجاورت یکدیگر هستند. نزدیکی هادی ها باعث می شود تا مقدار راکتانس سلفی داخل هادی ها و راکتانس بین هادی ها در مقایسه با مقاومت اهمی کابل بسیار کوچک باشد. این تخمین در خصوص کابل های با سطح مقطع تا 120 میلی متر مربع معتبر است. در سایزهای بالاتر، مقدار R طبق جدول زیر افزایش پیدا می کند:

جدول 2: افزایش مقاومت در کابل های 150 تا 240 میلی متر مربع

سطح مقطع هادی بر اساس میلی متر مربع	مقدار مقاومت
S=150 mm²	R+15%
S=185 mm²	R+20%
S=240 mm²	R+25%

حداکثر طول یک مدار در تاسیسات با سیستم زمین شده ی TN توسط فرمول زیر محاسبه می شود:

\[L_{max}=\frac{0.8\ U_0\ S_{ph}}{\rho (1+m)I_a}\]

آیتم های فرمول فوق عبارتنداز:

• \(L_{max}\) حداکثر طول بر اساس متر
• \(U_0\) ولتاژ فاز به عنوان مثال 230 ولت در مدارهای 230/400 ولت
• \(\rho \) مقاومت ویژه در دمای کاری معمول بر اساس اهم.میلی متر مربع/ متر ( مقاومت ویژه ی مس معادل  و برای آلومینیوم معادل  است.)
• \(I_a\) این جریان در خصوص بریکر و فیوز به دو شکل مطرح می شود.
  • جریان تریپ بریکر که عملکرد آنی یا لحظه ای آن را تضمین می کند.
  • جریانی که عملکرد فیوز در زمان مشخص را تضمین می کند.
• \(S_{ph}\) سطح مقطع هادی های فاز مدار مورد نظر بر اساس میلی متر مربع
• \(S_{pe}\) سطح مقطع هادی حفاظتی بر اساس میلی متر مربع
• \(m=\frac{S_{ph}}{S_{pe}}\)

تصویر 1: محاسبه حداکثر طول مدار با استفاده از روش مرسوم یا روتین در سیستم زمین شده ی TN

جدول ها

حداکثر طول مدار در جدول های زیر طبق روش مرسوم یا روتین تهیه شده و برای سیستم های TN قابل اجرا است. طول مدار نباید از مقادیر ذکر شده در جدول های زیر بیشتر شود. افزایش طول سیم ها و کابل ها از محدوده ی مجاز به معنی افزایش مقاومت اهمی مدار خواهد بود. افزایش مقاومت باعث محدود شدن جریان خطا و جلوگیری از عملکرد بریکر یا فیوز در زمان مجاز می شود. بریکرها و فیوزها دارای جریان مشخصی هستند که در آن بلافاصله عکس العمل نشان می دهند. کاهش جریان از این محدوده باعث عملکرد آن ها با تاخیر شده و احتمال ایجاد ولتاژ خطرناک و برقگرفتگی افزایش پیدا می کند. به منظور اطمینان از حفاظت کامل مدار باید میزان مقاومت و طول مدارها به درستی بررسی شود.

بریکرهای صنعتی و ساختمانی

بریکرها به دو گروه صنعتی و ساختمانی تقسیم می شوند. طبق استاندارد IEC60947-2 برای بریکرهای صنعتی یک تلرانس 20 درصدی در خصوص جریان تریپ مغناطیسی لحاظ می گردد. تلرانس 20 درصدی به معنی این است که جریان تریپ واقعی یا Ia ممکن است 20 درصد بیشتر یا کمتر از مقدار تنظیم شده ی Im در بریکر باشد.

در جدول 4 تلرانس 20 درصد به صورت مثبت در نظر گرفته و حداکثر طول مدار برای بدترین حالت محاسبه شده است. به عبارت دیگر در این جدول رابطه ی Ia=Im×1.2 صادق بوده و جریان تریپ واقعی 20 درصد بیشتر از مقدار تنظیم شده روی بریکر است.

طبق استاندارد IEC60898 برای بریکرهای ساختمانی مقدار جریان تریپ مغناطیسی یا لحظه ای بدون تلرانس بیان می شود. به عنوان مثال عملکرد لحظه ای یا مغناطیسی یک بریکر مینیاتوری تیپ C در 10 برابر جریان نامی آن تضمین شده است. جریان تریپ در این بریکر به صورت Ia=Im=10In خواهد بود. جدول های 5 تا 7 در خصوص بریکرهای ساختمانی با تیپ های متفاوت می باشد. این جدول ها با مقدار اتصال کوتاه برابر با Im و بدون تلرانس محاسبه شده اند.

ضریب اصلاح m

جدول زیر نشان دهنده ی ضریب اصلاح برای مقادیر ارائه شده در جدول های 4 تا 7 است. ضریب اصلاح با حرف m مشخص شده و بر اساس نسبت سطح مقطع هادی فاز به زمین یا Sph/Spe، نوع مدار و جنس هادی محاسبه می شود. موارد زیر در جدول ها لحاظ شده است:

• تیپ حفاظت مدار به صورت فیوز یا بریکر
• تنظیمات جریان عملکردی
• سطح مقطع هادی های فاز و هادی های حفاظتی
• نوع سیستم ارتینگ
• تیپ بریکر به صورت B، C یا D

جدول ها ممکن است برای سیستم های 230/400 ولت استفاده شوند. جدول های مشابه برای حفاظت با بریکرهای کامپکت اشنایدر و بریکرهای سری Acti 9 در کاتالوگ های مربوطه نیز ارائه شده است.

جدول 3: ضریب اصلاح برای طول های ارائه شده در جدول های 4 تا 7 در سیستم TN

مدار	جنس هادی ها	m = Sph/SPEیا  PEN
		m = 1	m = 2	m = 3	m = 4
3P+N  یا  P+N	مس	1	0.67	0.50	0.40
	آلومینیوم	0.62	0.42	0.31	0.25

جدول 4: حداکثر طول مدار بر اساس متر برای سطح مقطع های مختلف هادی از جنس مس به همراه تنظیم جریان تریپ لحظه ای بریکرهای صنعتی طبق IEC60947-2 در سیستم TN با ولتاژ 230/400 ولت و m=1. این جدول بر اساس استاندارد IEC60947-2 محاسبه شده و شامل 20 درصد تلرانس جریان واقعی تریپ بریکر در مقایسه با جریان تنظیمی تریپ آن است.

سطح مقطع هادی ها	تنظیم Im یا جریان تریپ لحظه ای یا تاخیر کوتاه مدت بریکر بر اساس آمپر
mm2	50	63	80	100	125	160	200	250	320	400	500	560	630	700	800	875	1000	1120	1250	1600	2000	2500	3200	4000	5000	6300	8000	10000	12500
1.5	100	79	63	50	40	31	25	20	16	13	10	9	8	7	6	6	5	4	4
2.5	167	133	104	83	67	52	42	33	26	21	17	15	13	12	10	10	8	7	7	5	4
4	267	212	167	133	107	83	67	53	42	33	27	24	21	19	17	15	13	12	11	8	7	5	4
6	400	317	250	200	160	125	100	80	63	50	40	36	32	29	25	23	20	18	16	13	10	8	6	5	4
10			417	333	267	208	167	133	104	83	67	60	53	48	42	38	33	30	27	21	17	13	10	8	7	5	4
16					427	333	267	213	167	133	107	95	85	76	67	61	53	48	43	33	27	21	17	13	11	8	7	5	4
25							417	333	260	208	167	149	132	119	104	95	83	74	67	52	42	33	26	21	17	13	10	8	7
35								467	365	292	233	208	185	167	146	133	117	104	93	73	58	47	36	29	23	19	15	12	9
50									495	396	317	283	251	226	198	181	158	141	127	99	79	63	49	40	32	25	20	16	13
70												417	370	333	292	267	233	208	187	146	117	93	73	58	47	37	29	23	19
95														452	396	362	317	283	263	198	158	127	99	79	63	50	40	32	25
120																457	400	357	320	250	200	160	125	100	80	63	50	40	32
150																	435	388	348	272	217	174	136	109	87	69	54	43	35
185																		459	411	321	257	206	161	128	103	82	64	51	41
240																				400	320	256	200	160	128	102	80	64	51

جدول 5: حداکثر طول مدار بر اساس متر برای سطح مقطع های مختلف هادی از جنس مس به همراه جریان نامی برای بریکرهای خانگی تیپ B طبق IEC60898 در سیستم TN تکفاز یا سه فاز با ولتاژ 230/400 ولت و m=1

Sph mm2	جریان نامی بر اساس آمپر
	1	2	3	4	6	10	16	20	25	32	40	50	63	80	100	125
1.5	1200	600	400	300	200	120	75	60	48	37	30	24	19	15	12	10
2.5		1000	666	500	333	200	125	100	80	62	50	40	32	25	20	16
4			1066	800	533	320	200	160	128	100	80	64	51	40	32	26
6				1200	800	480	300	240	192	150	120	96	76	60	48	38
10						800	500	400	320	250	200	160	127	100	60	102
16							800	640	512	400	320	256	203	160	128	102
25									800	625	500	400	317	250	200	160
35										875	700	560	444	350	280	224
50												760	603	475	380	304

جدول 6: حداکثر طول مدار بر اساس متر برای سطح مقطع های مختلف هادی از جنس مس به همراه جریان نامی برای بریکرهای خانگی تیپ C طبق IEC60898 در سیستم TN تکفاز یا سه فاز با ولتاژ 230/400 ولت و m=1

Sph mm2	جریان نامی بر اساس آمپر
	1	2	3	4	6	10	16	20	25	32	40	50	63	80	100	125
1.5	600	300	200	150	100	60	37	30	24	18	15	12	9	7	6	5
2.5		500	333	250	167	100	62	50	40	31	25	20	16	12	10	8
4			533	400	267	160	100	80	64	50	40	32	25	20	16	13
6				600	400	240	150	120	96	75	60	48	38	30	24	19
10					667	400	250	200	160	125	100	80	63	50	40	32
16						640	400	320	256	200	160	128	101	80	64	51
25							625	500	400	312	250	200	159	125	100	80
35							875	700	560	437	350	280	222	175	140	112
50									760	594	475	380	301	237	190	152

جدول 7: حداکثر طول مدار بر اساس متر برای سطح مقطع های مختلف هادی از جنس مس به همراه جریان نامی برای بریکرهای خانگی تیپ D طبق IEC60898 در سیستم TN تکفاز یا سه فاز با ولتاژ 230/400 ولت و m=1

Sph mm2	جریان نامی بر اساس آمپر
	1	2	3	4	6	10	16	20	25	32	40	50	63	80	100	125
1.5	429	214	143	107	71	43	27	21	17	13	11	9	7	5	4	3
2.5	714	357	238	179	119	71	45	36	29	22	18	14	11	9	7	6
4		571	381	286	190	114	71	57	46	36	29	23	18	14	11	9
6		857	571	429	286	171	107	86	69	54	43	34	27	21	17	14
10			952	714	476	286	179	143	114	89	71	57	45	36	29	23
16					762	457	286	229	183	143	114	91	73	57	46	37
25						714	446	357	286	223	179	143	113	89	71	57
35							625	500	400	313	250	200	159	125	100	80
50								679	543	424	339	271	215	170	136	109

مثال

تاسیساتی را در نظر بگیرید که با مدار 3 فاز 4 سیمه و ولتاژ 400/230 ولت تغذیه شده و سیستم ارتینگ آن TN-C است. مدار فوق توسط یک بریکر 3 فاز 63 آمپر تیپ B محافظت می شود. هادی ها از جنس آلومینیوم و به ترتیب برای فاز و خنثی یا PEN معادل 50 و 25 میلی متر مربع هستند.

با توجه به شرایط فوق، حداکثر طول مداری که هنگام رخ دادن خطا توسط رله ی مغناطیسی بریکر به صورت آنی قطع می شود را تعیین کنید. در نظر داشته باشید که طول مدار همواره باید کوتاه تر از حداکثر تعیین شده در جدول ها باشد. افزایش طول سیم ها و کابل ها باعث از دست رفتن حفاظت و عدم عملکرد بریکر به صورت لحظه ای خواهد شد.

در جدول 5 حداکثر طول مدار برای سطح مقطع های مختلف هادی مس به همراه جریان نامی بریکرهای تیپ B آورده شده است. این مقادیر طبق استاندارد IEC60898 در سیستم TN تکفاز یا سه فاز با ولتاژ 400/230 ولت و m=1 محاسبه شده اند. طبق این جدول حداکثر طول مدار با هادی فاز 50 میلی متر مربع از جنس مس و بریکر 63 آمپر معادل 603 متر است.

در این مثال از هادی آلومینیوم با سطح مقطع مختلف برای فاز و نول استفاده شده است. با توجه به سطح مقطع 50 میلی متر مربع برای هادی فاز و 25 میلی متر مربع برای هادی نول یا PEN می توان مقدار m را محاسبه کرد. با تقسیم 50 بر 25 مقدار m برابر با 2 خواهد بود. با توجه به جنس آلومینیوم هادی ها و m بزرگتر از یک، باید از ضرایب اصلاح استفاده شود.

\[m=\frac{S_{ph}}{S_{PE}}=\frac{{50}_{{mm}^2}}{{25}_{{mm}^2}}=2\]

در ستون m2 از جدول شماره 3 برای هادی های مس و آلومینیوم به ترتیب ضرایب اصلاح 0.67 و 0.42 درج شده است. هادی های مثال فوق از جنس آلومینیوم بوده و باید از ضریب اصلاح 0.42 استفاده کرد. حداکثر طول مدار فوق با ضرب 0.42 در 603 معادل 253 متر خواهد بود.

شرایط خاص

موارد خاصی وجود دارد که در آن بخش رسانای در دسترس یک یا چند تجهیز الکتریکی به یک الکترود زمین جداگانه متصل شده اند. در این شرایط حفاظت در برابر خطا باید توسط سیستم های جریان باقی مانده یا RCD انجام شود. بریکر نشتی جریان یا دستگاه های مشابه باید در ابتدا یا مبداء مداری نصب شود که تجهیزات با بدنه ی زمین شده ی مجزا را تغذیه می کند. حساسیت RCD باید با مقاومت الکترود زمین متناسب باشد. در تصویر زیر مقاومت RA2 مربوط به الکترود مجزا می باشد که حساسیت RCD را تعیین می کند. برای یادآوری این نکات به بخش مشخصات سیستم TT مراجعه کنید.

تصویر 2: اتصال زمین بدنه ی تجهیزات الکتریکی به الکترود مجزا

حلقه ی خطا با امپدانس بالا

جریان خطای زمین هنگام افزایش امپدانس حلقه خطا به صورت اجتناب ناپذیری محدود می شود. کاهش جریان خطا باعث عدم عملکرد تجهیزات حفاظت اضافه جریان در مدت زمان مشخص شده و دیگر نمی توان به آن ها اعتماد کرد. در چنین شرایطی می توان از روش های زیر استفاده کرد:

پیشنهاد اول

• نصب بریکر با سطح عملکرد لحظه ای یا مغناطیسی پائین تر به عنوان مثال : این روش برای حفاظت افراد در مدارهایی استفاده می شود که به صورت غیر عادی طولانی هستند. به منظور استفاده از بریکر با عملکرد مغناطیسی سریع تر، حتما باید وجود جریان های گذرا در مدار را بررسی کنید. تاکید می شود که جریان راه اندازی مانند الکتروموتورهای موجود در مدار نباید باعث عملکرد بی مورد بریکر شود.
• راه حل های اشنایدر الکتریک:
  • بریکر کامپکت تیپ G با محدوده ی عملکرد
  • بریکر تیپ B سری Acti9

تصویر 3: بریکر با تنظیمات پائین بخش مغناطیسی یا تریپ آنی

پیشنهاد دوم

• نصب تجهیزات جریان باقی مانده یا RCD در مدار: در اغلب شرایط نیازی به RCD با حساسیت بالا نبوده و جریان عامل آن ها می تواند از چند آمپر تا چند ده آمپر انتخاب شود. هنگامی که در تاسیسات پریزهای برق وجود داشته باشد، باید برای آن ها مدارهای خاصی به همراه RCD های با حساسیت بالا طراحی کنید. معمولا از هر RCD برای تغذیه ی چند پریز برق استفاده می شود. تجهیزات جریان باقی مانده برای حفاظت پریزها باید جریان عامل کمتر-مساوی 30 میلی آمپر داشته باشند.
• راه حل اشنایدر الکتریک:
  • RCD سری Vigi NG125 با جریان عامل 1 یا 3 آمپر
  • Vigicompact سری REH یا REM با جریان عامل 3 تا 30 آمپر
  • بریکر تیپ B سری Acti9

تصویر 4: حفاظت توسط RCD در سیستم های TN هنگام وجود حلقه ی خطا با امپدانس بالا

پیشنهاد سوم

به منظور کاهش امپدانس حلقه ی خطا، می توانید سطح مقطع هادی های PE یا PEN و یا هادی های فاز را افزایش دهید. این کار باعث افزایش جریان خطای زمین و عملکرد بخش مغناطیسی بریکر یا سوختن فیوزها در زمان مجاز خواهد شد.

پیشنهاد چهارم

یکی دیگر از روش های ممکن برای افزایش جریان خطای زمین، اضافه کردن هادی های هم پتانسیل یا هادی های تکمیلی است. تاثیر این روش مانند پیشنهاد سوم بوده و باعث کاهش مقاومت حلقه ی خطای زمین می گردد. استفاده از هادی های هم پتانسیل تکمیلی باعث بهبود حفاظت در برابر ولتاژ تماس نیز خواهد شد. میزان اثر بخشی این روش می تواند با تست مقاومت بین بخش های فلزی در دسترس و هادی حفاظتی اصلی کنترل شود. روش نمایش داده شده در تصویر زیر برای تاسیسات با سیستم ارت TN-C مجاز نمی باشد. در چنین شرایطی باید از پیشنهاد سوم استفاده کنید.

تصویر 5: ارتقا سیستم هم بندی و هم پتانسیل

محتوای این مقالات برگرفته از کتاب تاسیسات فشار ضعیف (طرح های ارتینگ و RCD) تالیف مثلث زرد می باشد. این کتاب دارای مجوز از وزارت فرهنگ و ارشاد اسلامی بوده و هر گونه کپی و نسخه برداری و انتشار مجدد غیرمجاز بوده و پیگرد قانونی دارد.